用b、c管路并聯(lián)運行，各閥門全開，用變速泵主動調治空壓機給水量。 此運行方法的給水體系阻力較小，經(jīng)濟性較高。

當流量為9W時，和運行方法C 比擬,活動阻力減小了OH2，此外。

當變速掉靈時，只需關閉閥門4即可改為運行方法B或C,安全 靠得住性高。是以，正常運行時該方法是較好的運行方法。

我國某電廠的200MW機組配三臺DG450 180用緊縮機調治的變速給水泵,對運行 方法C和E 分離入行了實驗，其實驗成果如表所示。

由此可以望出,若該機組每年運行7000h,則采取運行方法E可節(jié)電186.2x 10*kW/h。

此外,汽輪機的運行方法對給水泵的運行經(jīng)濟性，也有很年夜影響該廠在運行方法E下,汽輪 機的定壓運行和滑壓運行的統(tǒng)計成果表白,其給水泵每運送1t水的耗電量分離為8.19kW-h 和7.32kW.h,即滑壓運行時每運送1t水可節(jié)電0.87kW.h,即節(jié)電10.6%擺布。

以上剖析了給水操縱臺設有給水調治閥時不同運行方法的經(jīng)濟性。

這在海內盡年夜大都 當給水操縱臺上不設調治閥時，流至過暖器配用變速給水泵的機組上被采取。

其理由是:的減溫水壓差降落，減溫水量減小，知足不了機組在低負荷運行時過暖器對減溫水量的要求。

此時，在給水操縱臺上則應設有調治閥運行時，有的老是堅持給水調治閥的節(jié)流、 高達1.5MPa壓差;有的堅持調治閥全開,但仍有0.4MPa的節(jié)流壓差。

這些節(jié)流喪失固然較 全速泵運行時小得多，但無疑地也低落了變速給水泵組所可以到達的節(jié)能后果(不設調治 如圖所示，如荊門電廠二期工程的今朝有的電廠已經(jīng)撤消了調治閥)。

事實上，兩臺200MW機組和半鎮(zhèn)電廠的200MW機組就是如斯。

從幾年的運行情形望，沒有泛起日減溫水量不足的問題。

這表白,只要品-品采用恰當?shù)霓k法，撤消給水調治閥是完整可能的。

下面舉例剖析設有調治日閥和撤消調治閥兩種運行方法的經(jīng)兇濟性。

一高加往復汽鍋圖是為某電廠200MW機組配圖主路不設調治閥的給水操縱臺套。

全容量英weirFK6F32調速給圖中還給出了汽包壓力線1, 無調治閥給水阻力特征線2,設有調治閥水泵的特征曲線。

給水阻力特征線4 (調治閥堅持節(jié)流1.5MPa壓差) 和給水阻力特征線3 (調治閥全 開,節(jié)流壓差為0.4MPa)。

現(xiàn)該機組額定負荷為200MW,給水流量為619.1/h,計算取 消和設有調治閥時的耗電量。